തരംഗ, വൈദ്യുത പ്രവാഹ ലോഡിംഗിനെ വെവ്വേറെ കണക്കാക്കി ഒരുമിച്ച് ചേർക്കുന്ന രണ്ട് സ്വതന്ത്ര ലോഡുകളായി കണക്കാക്കരുത്.ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനാ വിശകലനത്തിൽ, ശരിയായ സമീപനം ആദ്യം ഒരേ സ്ഥാനത്തും സമയത്തും തരംഗങ്ങളും പ്രവാഹങ്ങളും മൂലമുണ്ടാകുന്ന പ്രാദേശിക ജല-കണിക ചലനം നിർണ്ണയിക്കുക എന്നതാണ്, അവയുടെ പ്രവേഗ ഘടകങ്ങൾ ഒരു സ്ഥിരമായ കോർഡിനേറ്റ് സിസ്റ്റത്തിൽ സംയോജിപ്പിക്കുക, തുടർന്ന് ഫലമായുണ്ടാകുന്ന ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം കണക്കാക്കുക എന്നതാണ്.

വലിയ തരംഗങ്ങൾ, ശക്തമായ പ്രവാഹങ്ങൾ, സങ്കീർണ്ണമായ കറന്റ് പ്രൊഫൈലുകൾ എന്നിവയ്ക്ക് വിധേയമാകുന്ന ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനകൾക്ക് ഈ വ്യത്യാസം പ്രത്യേകിച്ചും പ്രധാനമാണ്. ഇത് കണക്കാക്കിയ ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സിനെ സാരമായി ബാധിക്കും, പ്രത്യേകിച്ച് നേർത്ത ട്യൂബുലാർ അംഗങ്ങൾക്ക് മോറിസൺ സമവാക്യം ഉപയോഗിക്കുമ്പോൾ.

ഈ ലേഖനം പിന്നിലെ എഞ്ചിനീയറിംഗ് തത്വങ്ങൾ വിശദീകരിക്കുന്നുSACS-ൽ വേവ്-കറന്റ് ഇന്ററാക്ഷൻ, കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ്, വെലോസിറ്റി വെക്റ്റർ കോമ്പിനേഷൻ, മോറിസൺ ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ്, വേവ്-കറന്റ് ലോഡ് മോഡലിംഗ്.

1. വേവ്, കറന്റ് ലോഡുകൾ എല്ലായ്പ്പോഴും നേരിട്ട് ചേർക്കാൻ കഴിയാത്തത് എന്തുകൊണ്ട്?

ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനാ വിശകലനത്തിലെ ഒരു പൊതു സമീപനം, തരംഗ ലോഡുകളും കറന്റ് ലോഡുകളും സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കുകയും തുടർന്ന് ഫലമായുണ്ടാകുന്ന ശക്തികൾ ഒരുമിച്ച് ചേർക്കുകയും ചെയ്യുക എന്നതാണ്.

എന്നിരുന്നാലും, ഇത് ഒരു ഘടനയിലെ യഥാർത്ഥ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ലോഡിംഗിനെ പ്രതിനിധീകരിക്കുന്നില്ല.

അടിസ്ഥാനപരമായ ചോദ്യം ഇതാണ്:

ഘടനാപരമായ അംഗത്തിന് ചുറ്റുമുള്ള അതേ സ്ഥലത്തും അതേ നിമിഷത്തിലും യഥാർത്ഥ ജല പ്രവേഗം എന്താണ്?

തിരമാല മൂലമുണ്ടാകുന്ന പ്രവേഗവും വൈദ്യുത പ്രവാഹ പ്രവേഗവും വെള്ളത്തിൽ ഒരേസമയം നിലനിൽക്കുന്നു. അതിനാൽ, അവയുടെ പ്രവേഗ വെക്റ്ററുകൾ സംയോജിപ്പിച്ചാണ് ആദ്യം പ്രാദേശിക ജല പ്രവേഗം സ്ഥാപിക്കേണ്ടത്. തത്ഫലമായുണ്ടാകുന്ന പ്രവേഗം പിന്നീട് ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം കണക്കാക്കാൻ ഉപയോഗിക്കുന്നു.

ഇത് പ്രത്യേകിച്ചും പ്രധാനമാണ്മോറിസൺ സമവാക്യത്തിന്റെ ഡ്രാഗ് ഘടകം, കാരണം ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് ആപേക്ഷിക പ്രവേഗത്തിന്റെ വർഗ്ഗത്തിന് ആനുപാതികമാണ്.

അതുകൊണ്ട്:

ആദ്യം പാരിസ്ഥിതിക പ്രവേഗങ്ങൾ സംയോജിപ്പിച്ച് പിന്നീട് ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം കണക്കാക്കുന്നത് സാധാരണയായി തരംഗ, വൈദ്യുത ബലങ്ങളെ സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കി ഫലങ്ങൾ ചേർക്കുന്നതിന് തുല്യമല്ല.

2. നിശ്ചല ജലനിരപ്പിന് മുകളിൽ എവിടെ നിന്നാണ് കറന്റ് വരുന്നത്?

കൊടുങ്കാറ്റ് അവസ്ഥയിൽ സ്ഥിതി ചെയ്യുന്ന ഒരു കടൽത്തീര ഘടന പരിഗണിക്കുക:

• നിശ്ചല ജലനിരപ്പ് ഇങ്ങനെ നിർവചിച്ചിരിക്കുന്നുz = 0
• ജലത്തിന്റെ ആഴം80 മീ
• ഇൻപുട്ട് കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ നിശ്ചല ജലനിരപ്പ് വരെ മാത്രമേ നിർവചിച്ചിട്ടുള്ളൂ.
• തിരമാലയുടെ അഗ്രംη = +8 മീ

തിരമാലയുടെ ശിഖരം ഘടന കടന്നുപോകുമ്പോൾ, തൽക്ഷണ സ്വതന്ത്ര ഉപരിതലം +8 മീറ്ററായി ഉയരുന്നു.

ഒരു ഘടനാപരമായ അംഗം സ്ഥിതി ചെയ്യുന്നത്z = +4 മീഅതിനാൽ താൽക്കാലികമായി വെള്ളത്തിൽ മുങ്ങിയിരിക്കുന്നു.

എന്നാൽ യഥാർത്ഥ കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ +4 മീറ്ററിൽ നേരിട്ട് കറന്റ് പ്രവേഗം നൽകുന്നില്ല, കാരണം യഥാർത്ഥ പ്രൊഫൈൽ നിശ്ചല ജലനിരപ്പ് വരെ മാത്രമേ നിർവചിക്കപ്പെട്ടിട്ടുള്ളൂ.

അതിനാൽ എഞ്ചിനീയറിംഗ് പ്രശ്നം നിലവിലുള്ളത് നിർണ്ണയിക്കുക എന്നതല്ലതിരമാലയുടെ ശിഖരത്തിന് മുകളിൽപകരം, ആ മേഖലയിലെ നിലവിലെ പ്രവേഗം നിർണ്ണയിക്കുക എന്നതാണ്:

നിശ്ചല ജലനിരപ്പിന് മുകളിലാണ്, പക്ഷേ തൽക്ഷണ തിരമാലയുടെ ഉപരിതലത്തിന് താഴെയാണ്.

തൽക്ഷണ സ്വതന്ത്ര-ഉപരിതല ഉയരത്തിനനുസരിച്ച് നിലവിലെ പ്രൊഫൈലിനെ പരിവർത്തനം ചെയ്യുക എന്നതാണ് ഒരു എഞ്ചിനീയറിംഗ് സമീപനം. നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ ഫലപ്രദമായി വലിച്ചുനീട്ടുകയോ കംപ്രസ് ചെയ്യുകയോ ചെയ്യുന്നു, അങ്ങനെ:

• കടൽത്തീരം കടൽത്തീരവുമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു
• തൽക്ഷണ തരംഗ പ്രതലം യഥാർത്ഥ കറന്റ് പ്രൊഫൈലിന്റെ മുകളിലെ അതിർത്തിയുമായി യോജിക്കുന്നു.

ഇത് തൽക്ഷണം നനഞ്ഞ പ്രദേശത്തുടനീളം സ്ഥിരമായ ഒരു വൈദ്യുത പ്രവേഗ വിതരണം ഉറപ്പാക്കുന്നു.

3. നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ്: ലോക്കൽ എലവേഷൻ മാപ്പ് ചെയ്യൽ

കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് എന്നത് ഓരോ കറന്റ് പ്രവേഗത്തെയും ഒരു സ്കെയിലിംഗ് ഘടകം കൊണ്ട് ഗുണിക്കുന്നതായി വ്യാഖ്യാനിക്കരുത്.

പ്രധാന പ്രവർത്തനംയഥാർത്ഥ കറന്റ് പ്രൊഫൈലിലെ അനുബന്ധ റഫറൻസ് എലവേഷനിലേക്ക് നിലവിലെ ഘടനാപരമായ എലവേഷൻ മാപ്പ് ചെയ്യുക., തുടർന്ന് ആ മാപ്പ് ചെയ്ത സ്ഥാനത്ത് നിന്ന് നിലവിലെ പ്രവേഗം നേടുക.

ലളിതമായ ഒരു ലീനിയർ സ്ട്രെച്ചിംഗ് സമീപനത്തിന്, ബന്ധം ഇങ്ങനെ പ്രകടിപ്പിക്കാം:

z' = -d + (z + d) × d / (d + η)

എവിടെ:

• d= കൊടുങ്കാറ്റ് വെള്ളത്തിന്റെ ആഴം
• η= തൽക്ഷണ തിരമാല ഉയരം
• z= ഘടനാപരമായ സ്ഥാനത്ത് നിലവിലെ ഉയരം
• z'= യഥാർത്ഥ നിലവിലെ പ്രൊഫൈലിൽ മാപ്പ് ചെയ്ത എലവേഷൻ

അതേ ലംബ റഫറൻസ് സിസ്റ്റം ഉപയോഗിക്കണംz, z', η എന്നിവ, പോസിറ്റീവ് മൂല്യങ്ങൾ മുകളിലേക്ക്.

ഉദാഹരണത്തിന്, കരുതുക:

• ജലത്തിന്റെ ആഴം:d = 80 മീ
• തിരമാല ഉയരം:η = +8 മീ

മാപ്പിംഗ് ഇനിപ്പറയുന്ന രീതിയിൽ ചിത്രീകരിക്കാം:

ഇതിനർത്ഥം നിലവിലെ പ്രവേഗംz = +4 മീയഥാർത്ഥ നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ ഏകദേശം വിലയിരുത്തുന്നതിലൂടെ ലഭിക്കുംz' = −3.64 മീ.

നിലവിലെ പ്രവേഗ ഇന്റർപോളേഷന്റെ ഉദാഹരണം

യഥാർത്ഥ നിലവിലെ പ്രൊഫൈലിൽ ഇവ ഉണ്ടെന്ന് കരുതുക:

• z = 0 m-ൽ നിലവിലെ പ്രവേഗം:1.5 മീ/സെ
• z = −20 m-ൽ നിലവിലെ പ്രവേഗം:1.2 മീ/സെ

ലീനിയർ ഇന്റർപോളേഷൻ ഉപയോഗിക്കുകയാണെങ്കിൽ, ഈ രണ്ട് മൂല്യങ്ങളിൽ നിന്ന് ഏകദേശം −3.64 മീറ്ററിൽ മാപ്പ് ചെയ്ത പ്രവേഗം ലഭിക്കും.

പ്രധാന കാര്യം ഇതാണ്:

ഈ നീട്ടൽ വൈദ്യുതധാരയുടെ പ്രവേഗം ലഭിക്കുന്ന സ്ഥാനത്തെ മാറ്റുന്നു. എല്ലാ വൈദ്യുതധാര പ്രവേഗങ്ങളെയും 88/80 കൊണ്ട് ഗുണിക്കുക മാത്രമല്ല ഇത് ചെയ്യുന്നത്.

ഓഫ്‌ഷോർ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് വിശകലനത്തിൽ നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ പരിവർത്തനങ്ങളെ വ്യാഖ്യാനിക്കുമ്പോൾ ഈ വ്യത്യാസം അത്യാവശ്യമാണ്.

4. ലീനിയർ vs. നോൺലീനിയർ കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ്

നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് ഒരു ഗണിതശാസ്ത്ര രീതിയിൽ മാത്രമായി പരിമിതപ്പെടുത്തണമെന്നില്ല.

API RP 2A-WSD, 22-ാം പതിപ്പ്, വിഭാഗം 5.3.1.2.6സ്റ്റാൻഡേർഡ് വിവരിച്ചിരിക്കുന്ന വ്യവസ്ഥകളിൽ നോൺ-ലീനിയർ സ്ട്രെച്ചിംഗ് ആണ് അഭികാമ്യമായ രീതിയായി തിരിച്ചറിയുന്നത്, അതേസമയം പ്രത്യേക കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ സവിശേഷതകൾക്കായുള്ള ഏകദേശ സമീപനങ്ങളെക്കുറിച്ചും ചർച്ച ചെയ്യുന്നു.

ഏകദേശം ഏകീകൃത പ്രവേഗ വിതരണമുള്ള താരതമ്യേന കട്ടിയുള്ള ഒരു പ്രതല സ്ലാബിന്, ലളിതമായ ലംബ വിപുലീകരണം രേഖീയമല്ലാത്ത നീട്ടലിന് ന്യായമായ ഏകദേശ കണക്ക് നൽകാൻ കഴിയും.

മറ്റ് തരത്തിലുള്ള നിലവിലെ പ്രൊഫൈലുകൾക്ക്,ഒരു എഞ്ചിനീയറിംഗ് ഏകദേശ കണക്കായും ലീനിയർ സ്ട്രെച്ചിംഗ് ഉപയോഗിക്കാം., ബാധകമായ വ്യവസ്ഥകളെയും വിശകലന രീതിശാസ്ത്രത്തെയും ആശ്രയിച്ച്.

അതിനാൽ, രണ്ട് നിഗമനങ്ങളിൽ നിന്ന് ഒഴിവാക്കണം:

• നിലവിലുള്ള ഓരോ പ്രൊഫൈലും പരിഗണിക്കാതെ മുകളിലേക്ക് നീട്ടാൻ കഴിയുമെന്ന് കരുതുന്നത് ശരിയല്ല.
• ലീനിയർ സ്ട്രെച്ചിംഗ് സാർവത്രികമായി അസ്വീകാര്യമാണെന്ന് കരുതുന്നതും ശരിയല്ല.

നിലവിലെ പ്രൊഫൈലിന്റെ സവിശേഷതകൾ, ബാധകമായ ഡിസൈൻ മാനദണ്ഡം, വിശകലന ആവശ്യകതകൾ എന്നിവയെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയായിരിക്കണം തിരഞ്ഞെടുപ്പ്.

നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ vs. വേവ് ചലനാത്മകത

മറ്റൊരു പ്രധാന വ്യത്യാസം,കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗും വേവ് കിനിമാറ്റിക്സും ഒരേ ഭൗതിക പ്രക്രിയയല്ല..

തൽക്ഷണ നനഞ്ഞ മേഖലയിലേക്ക് കറന്റ് പ്രവേഗ പ്രൊഫൈൽ എങ്ങനെ മാപ്പ് ചെയ്യപ്പെടുന്നുവെന്ന് കറന്റ് സ്ട്രെച്ചിംഗ് നിർണ്ണയിക്കുന്നു.

പോലുള്ള രീതികൾവീലർ സ്ട്രെച്ചിംഗ്തരംഗ ചലനാത്മക ചികിത്സയുമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു.

സമാനമായ എലവേഷൻ-മാപ്പിംഗ് ആശയങ്ങൾ വ്യത്യസ്ത ഫോർമുലേഷനുകളിൽ പ്രത്യക്ഷപ്പെടാമെങ്കിലും, അവയെ ഒരേ സോഫ്റ്റ്‌വെയർ ക്രമീകരണമായോ ഒരേ ഭൗതിക തിരുത്തലായോ യാന്ത്രികമായി വ്യാഖ്യാനിക്കരുത്.

5. തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ വെക്റ്ററുകളായി സംയോജിപ്പിക്കണം.

പ്രാദേശിക വൈദ്യുത പ്രവാഹ പ്രവേഗം നിർണ്ണയിച്ചുകഴിഞ്ഞാൽ, അത് തരംഗ പ്രേരണ പ്രവേഗവുമായി സംയോജിപ്പിക്കാൻ കഴിയും.

എന്നിരുന്നാലും, വേഗതകളെ ഇങ്ങനെ സംയോജിപ്പിക്കണംവെക്റ്ററുകൾ, അവയുടെ വ്യാപ്തി കൂട്ടുന്നതിനുപകരം.

ഉദാഹരണത്തിന്, ഒരു പ്രത്യേക ഘട്ടത്തിലും സമയത്തും:

• തരംഗ പ്രവേഗം =കിഴക്കോട്ട് 3 മീ/സെ.
• നിലവിലെ പ്രവേഗം =വടക്കോട്ട് 1 മീ/സെ.

തത്ഫലമായുണ്ടാകുന്ന തിരശ്ചീന പ്രവേഗം:

U = √(3² + 1²) ≈ 3.16 മീ/സെ

അതിനാൽ ഇത് 4 മീ/സെ അല്ല.

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ കോലീനിയറും ഒരേ ദിശയിലുമാണെങ്കിൽ, അവയുടെ ചിഹ്ന പ്രവേഗങ്ങൾ നേരിട്ട് ചേർക്കാൻ കഴിയും.

ഉദാഹരണത്തിന്:

3 മീ/സെ + 1 മീ/സെ = 4 മീ/സെ

എന്നാൽ ദിശകൾ വ്യത്യാസപ്പെടുമ്പോൾ, വെക്റ്റർ കൂട്ടിച്ചേർക്കൽ ആവശ്യമാണ്.

6. ഒരു ഘടനാപരമായ അംഗത്തിന് പ്രസക്തമായ പ്രവേഗം സാധാരണ ഘടകമാണ്

ഓഫ്‌ഷോർ ട്യൂബുലാർ ഘടനകൾക്ക്, മറ്റൊരു പ്രധാന പരിഗണന അംഗവുമായി താരതമ്യപ്പെടുത്തുമ്പോൾ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലത്തിന്റെ ദിശയാണ്.

ഡ്രാഗ് ഘടകത്തിന് ഉപയോഗിക്കുന്ന പ്രവേഗം സാധാരണയായി പരിഗണിക്കേണ്ടത്ഘടനാപരമായ അംഗത്തിലേക്കുള്ള സാധാരണ ഒഴുക്കിന്റെ ഘടകം.

ഇതിനർത്ഥം, മൊത്തത്തിലുള്ള പാരിസ്ഥിതിക പ്രവേഗത്തിന്റെ വ്യാപ്തി ഓരോ ചെരിഞ്ഞതോ വ്യത്യസ്തമായി ഓറിയന്റഡ് ആയതോ ആയ ട്യൂബുലാർ അംഗത്തിനും യാന്ത്രികമായി പ്രയോഗിക്കാൻ പാടില്ല എന്നാണ്.

അനിയന്ത്രിതമായ ഓറിയന്റേഷനുള്ള ഒരു അംഗത്തിന്:

1. പ്രാദേശിക തരംഗ പ്രവേഗം നിർണ്ണയിക്കുക.
2. പ്രാദേശിക വൈദ്യുത പ്രവാഹ വേഗത നിർണ്ണയിക്കുക.
3. അവയെ ഒരു സ്ഥിരമായ കോർഡിനേറ്റ് സിസ്റ്റത്തിൽ സംയോജിപ്പിക്കുക.
4. ആപേക്ഷിക പ്രവാഹ പ്രവേഗം നിർണ്ണയിക്കുക.
5. അംഗത്തിന് സാധാരണ ഘടകത്തിലേക്ക് പ്രവേഗം പരിഹരിക്കുക.
6. ഉചിതമായ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ഫോർമുല പ്രയോഗിക്കുക.

ഘടനാപരമായ അംഗം തന്നെ നീങ്ങുകയാണെങ്കിൽ, പ്രസക്തമായ അളവും കണക്കിലെടുക്കേണ്ടതുണ്ട്ജലത്തിനും അംഗത്തിനും ഇടയിലുള്ള ആപേക്ഷിക പ്രവേഗം.

7. മോറിസൺ ഡ്രാഗ് ടേമിൽ വ്യത്യാസം പ്രാധാന്യമർഹിക്കുന്നത് എന്തുകൊണ്ട്?

മോറിസൺ സമവാക്യം പരിശോധിക്കുമ്പോൾ തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ ശരിയായി സംയോജിപ്പിക്കുന്നതിന്റെ പ്രാധാന്യം കൂടുതൽ വ്യക്തമാകും.

ഏകമാന തിരശ്ചീന പ്രവാഹത്തിന് വിധേയമാകുന്ന ഒരു സ്ഥിര വൃത്താകൃതിയിലുള്ള സിലിണ്ടറിന്, യൂണിറ്റ് നീളത്തിലെ ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് ലളിതമായ രൂപത്തിൽ ഇങ്ങനെ പ്രകടിപ്പിക്കാം:

Fᴅ = ½ ρ Cᴅ DU |U|

എവിടെ:

• എഫ്ᴅ= യൂണിറ്റ് നീളത്തിൽ വലിച്ചിടൽ ശക്തി
• ρ= ജല സാന്ദ്രത
• സിᴅ= ഡ്രാഗ് കോഫിഫിഷ്യന്റ്
• D= അംഗ വ്യാസം
• U= അംഗത്തിന് സാധാരണ ആപേക്ഷിക പ്രവാഹ പ്രവേഗം

പ്രധാന സവിശേഷത ഈ പദമാണ്:

യു | യു|

അതിനാൽ, പ്രവേഗവുമായി ബന്ധപ്പെട്ട് ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് രേഖീയമല്ല.

8. ഉദാഹരണം: പ്രത്യേക തരംഗ, വൈദ്യുതധാര ലോഡുകൾ vs. സംയോജിത പ്രവേഗം

ലളിതമായ ഒരു കേസ് പരിഗണിക്കുക:

• തരംഗ പ്രവേഗം =3 മീ/സെ
• നിലവിലെ പ്രവേഗം =1 മീ/സെ
• രണ്ടും ഒരേ ദിശയിലാണ് പ്രവർത്തിക്കുന്നത്

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും ഡ്രാഗ് ബലങ്ങൾ വെവ്വേറെ കണക്കാക്കി പിന്നീട് കൂട്ടിയാൽ, പ്രവേഗ-വർഗ്ഗ പദങ്ങൾ ഇവയാണ്:

3² + 1² = 10

ആദ്യം പ്രവേഗങ്ങൾ സംയോജിപ്പിച്ച് ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് കണക്കാക്കിയാൽ:

(3 + 1)² = 16

വ്യത്യാസം വരുന്നത് ക്രോസ് ടേമിൽ നിന്നാണ്:

2 × 3 × 1 = 6

മൂല്യങ്ങൾ10 ഉം 16 ഉം പ്രവേഗ-വർഗ്ഗീകൃത പദങ്ങളാണ്, m²/s² യൂണിറ്റുകളുള്ളവ. അവ kN-ൽ ബലങ്ങളല്ല കൂടാതെ മൊത്തം ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ലോഡിനെ സ്വയം പ്രതിനിധീകരിക്കുന്നില്ല.

ഈ ലളിതമായ ഉദാഹരണം എന്തുകൊണ്ടെന്ന് വ്യക്തമാക്കുന്നു:

തരംഗവും വൈദ്യുതധാരയും സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കുകയും തുടർന്ന് ഫലങ്ങൾ ചേർക്കുകയും ചെയ്യുന്നത് പൊതുവെ സംയോജിത പ്രാദേശിക പ്രവേഗത്തിൽ നിന്ന് വലിച്ചിടൽ കണക്കാക്കുന്നതിന് തുല്യമല്ല.

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ വലുതായിരിക്കുകയും ഒരേ ദിശയിൽ പ്രവർത്തിക്കുകയും ചെയ്യുമ്പോൾ ഈ വ്യത്യാസം പ്രത്യേകിച്ചും പ്രധാനമാണ്.

9. തരംഗവും വൈദ്യുതധാരയും വിപരീത ദിശകളിൽ പ്രവർത്തിക്കുമ്പോൾ എന്ത് സംഭവിക്കുന്നു?

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ വിപരീത ദിശകളിൽ പ്രവർത്തിക്കുമ്പോഴും ഇതേ തത്വം ബാധകമാണ്, എന്നാൽ അടയാളപ്പെടുത്തിയ പ്രവേഗം നിലനിർത്തണം.

ഉദാഹരണത്തിന്:

• തിരമാല പ്രവേഗം = +3 മീ/സെക്കൻഡ്
• നിലവിലെ പ്രവേഗം = −1 മീ/സെ

സംയോജിത വേഗത:

യു = +3 − 1 = +2 മീ/സെ

അനുബന്ധ പ്രവേഗ-സ്ക്വയർഡ് ഡ്രാഗ് പദം ഇനിപ്പറയുന്നവയെ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ളതാണ്:

യു |യു| = 2 × 2 = 4

പ്രത്യേക കണക്കുകൂട്ടലുകൾ എല്ലായ്പ്പോഴും കുറഞ്ഞ ലോഡ് ഉണ്ടാക്കുമെന്ന് നിഗമനം ചെയ്യുന്നത് ശരിയല്ലെന്ന് ഇത് വ്യക്തമാക്കുന്നു.

തരംഗത്തിന്റെ ആപേക്ഷിക ദിശയെയും ഘട്ടത്തെയും വൈദ്യുതധാരയുടെ വേഗതയെയും ആശ്രയിച്ച്, വ്യത്യാസം വ്യാപ്തിയിലും ദിശയിലും വ്യത്യാസപ്പെടാം.

10. മോറിസൺ സമവാക്യത്തിൽ ഒരു ജഡത്വ പദവും ഉൾപ്പെടുന്നു

മുകളിലുള്ള ലളിതമായ ഉദാഹരണം ഡ്രാഗ് ഘടകത്തിൽ മാത്രം ശ്രദ്ധ കേന്ദ്രീകരിക്കുന്നു.

ഒരു സമ്പൂർണ്ണ മോറിസൺ ഫോർമുലേഷനിൽ ഇവയും അടങ്ങിയിരിക്കുന്നു:ജല-കണിക ത്വരണവുമായി ബന്ധപ്പെട്ട ജഡത്വ പദം.

അതിനാൽ, മുഴുവൻ ലോഡും പ്രവേഗ വർഗ്ഗത്തിന് ആനുപാതികമാണെന്ന് പറഞ്ഞുകൊണ്ട് പൂർണ്ണ തരംഗ-പ്രവാഹ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ലോഡ് പ്രതിനിധീകരിക്കാൻ കഴിയില്ല.

ഡ്രാഗ് ഘടകം ഏറ്റവും വ്യക്തമായി നോൺലീനിയർ പ്രഭാവം പ്രകടമാക്കുന്നു, അതേസമയം ഇനേർഷ്യ ഘടകം ബാധകമായ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ഫോർമുലേഷനും വേവ് കിനിമാറ്റിക്സും അനുസരിച്ച് പരിഗണിക്കണം.

ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനാ വിശകലന ഫലങ്ങൾ വ്യാഖ്യാനിക്കുമ്പോൾ ഈ വ്യത്യാസം പ്രധാനമാണ്.

11. SACS-ലെ തരംഗ-നിലവിലെ ഇടപെടൽ: എഞ്ചിനീയർമാർ എന്താണ് പരിശോധിക്കേണ്ടത്?

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും ഫലങ്ങൾ മോഡലിംഗ് ചെയ്യുമ്പോൾഎസ്എസിഎസ്, എഞ്ചിനീയർ ലോഡ് കേസിന്റെ പേരിനപ്പുറം നോക്കണം.

ഒരു ലോഡ് കേസ് എന്ന് വിളിക്കപ്പെടുന്നു"തരംഗം + കറന്റ്"അടിസ്ഥാനപരമായ ഭൗതിക പ്രക്രിയ ശരിയായി മാതൃകയാക്കപ്പെട്ടിട്ടുണ്ടെന്ന് സ്വയം തെളിയിക്കുന്നില്ല.

നിരവധി വശങ്ങൾ പരിശോധിക്കേണ്ടതുണ്ട്:

1. ജലനിരപ്പ് റഫറൻസ്

താഴെപ്പറയുന്നവ സ്ഥിരമായി നിർവചിച്ചിട്ടുണ്ടെന്ന് ഉറപ്പാക്കുക:

• ജലനിരപ്പ് ഇപ്പോഴും തുടരുന്നു
• കൊടുങ്കാറ്റ് ജലനിരപ്പ്
• തിരമാല ഉയരം
• ഘടനാപരമായ ഉയർച്ചകൾ
• നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ റഫറൻസ് എലവേഷനുകൾ

പൊരുത്തമില്ലാത്ത ലംബ റഫറൻസ് തെറ്റായ കറന്റ് മാപ്പിംഗിന് കാരണമാകും.

2. നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ്

നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ ഇപ്രകാരമാണോ എന്ന് പരിശോധിക്കുക:

• നീട്ടി
• വിപുലീകരിച്ചത്
• ഇന്റർപോളേറ്റഡ്
• മറ്റൊരു പരിവർത്തനത്തിലൂടെ പരിഷ്കരിച്ചു

തിരഞ്ഞെടുത്ത രീതി ബാധകമായ ഡിസൈൻ രീതിശാസ്ത്രവുമായി പൊരുത്തപ്പെടണം.

3. വേവ് ചലനാത്മകത

സോഫ്റ്റ്‌വെയർ തരംഗ-കണിക പ്രവേഗവും ത്വരണവും എങ്ങനെ സൃഷ്ടിക്കുന്നുവെന്ന് പരിശോധിക്കുക.

കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ പരിവർത്തനവും വേവ്-കൈനമാറ്റിക് സ്ട്രെച്ചിംഗും യാന്ത്രികമായി ഒരേ പ്രക്രിയയായി കണക്കാക്കരുത്.

4. തരംഗ-നിലവിലെ ദിശ

തരംഗ പ്രചരണത്തിനും വൈദ്യുതധാരയുടെ ദിശയ്ക്കും ഇടയിലുള്ള ആപേക്ഷിക കോൺ പരിശോധിക്കുക.

നോൺ-കോളിനിയർ തരംഗത്തിനും നിലവിലെ അവസ്ഥകൾക്കും, രണ്ട് ദിശാസൂചന ഘടകങ്ങളും വിശകലനത്തെ ബാധിച്ചേക്കാം.

5. അംഗങ്ങളുടെ സാധാരണ വേഗത

ഓരോ ഘടനാപരമായ അംഗത്തിനും, അംഗ ഓറിയന്റേഷനുമായി ബന്ധപ്പെട്ട ഉചിതമായ ഫ്ലോ ഘടകം ഉപയോഗിക്കുന്നുണ്ടെന്ന് ഉറപ്പാക്കുക.

6. ആപേക്ഷിക പ്രവേഗം

ഘടനാപരമായ ചലനം പ്രസക്തമാണെങ്കിൽ, ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ഫോർമുലേഷൻ ഉചിതമായ ജല-അംഗ ആപേക്ഷിക പ്രവേഗം ഉപയോഗിക്കുന്നുണ്ടോ എന്ന് പരിശോധിക്കുക.

7. ഡ്രാഗ് ആൻഡ് ഇനേർഷ്യ ഘടകങ്ങൾ

ഇനിപ്പറയുന്നവയുടെ പ്രത്യേക സംഭാവനകൾ അവലോകനം ചെയ്യുക:

• ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ്
• ഇനേർഷ്യ ബലം
• മൊത്തം ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം

പൂർണ്ണമായ മോറിസൺ ലോഡിനെ പ്രതിനിധീകരിക്കുന്നതായി ഡ്രാഗ്-ഒൺലി ഉദാഹരണം വ്യാഖ്യാനിക്കരുത്.

12. ദൃശ്യ തരംഗ കാലയളവും നിലവിലെ വേഗതയും ആശയക്കുഴപ്പത്തിലാക്കരുത്.

ഓഫ്‌ഷോർ വിശകലനത്തിലെ മറ്റൊരു പ്രധാന പ്രശ്നം കണക്കാക്കാൻ ഉപയോഗിക്കുന്ന നിലവിലെ വേഗതയാണ്ദൃശ്യ തരംഗ കാലയളവ്.

ഈ ആവശ്യത്തിനായി ഉപയോഗിക്കുന്ന കറന്റ്, ഘടനാപരമായ തടസ്സങ്ങൾക്കോ ​​പ്രാദേശിക ഇഫക്റ്റുകൾക്കോ ​​വേണ്ടി ഇതിനകം പരിഷ്കരിച്ച ഒരു കറന്റ് മൂല്യത്തിന് സമാനമാകണമെന്നില്ല.

മുകളിൽ ചർച്ച ചെയ്ത API രീതിശാസ്ത്രത്തിൽ, പ്രത്യക്ഷ തരംഗ കാലയളവ് ഇനിപ്പറയുന്നവ ഉപയോഗിച്ച് വിലയിരുത്തണം:തടസ്സമില്ലാത്ത സ്വതന്ത്ര പ്രവാഹംഘടനാപരമായ തടസ്സം മൂലം ഇതിനകം കുറഞ്ഞുവന്ന ഒരു വൈദ്യുതധാരയ്ക്ക് പകരം.

നോൺ-കോളിനിയർ തരംഗത്തിനും വൈദ്യുതധാര അവസ്ഥകൾക്കും, തരംഗ ദിശയിലുള്ള വൈദ്യുതധാര ഘടകം പ്രത്യക്ഷ തരംഗ-കാലയളവ് കണക്കാക്കലിന് പ്രസക്തമാണ്.

അതേസമയം, ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ലോഡ് കണക്കുകൂട്ടലിൽ ഉപയോഗിക്കുന്ന നിലവിലെ പ്രൊഫൈലിന് ഉചിതമായ പ്രൊഫൈൽ മാപ്പിംഗും ദിശാസൂചന ചികിത്സയും ആവശ്യമായി വന്നേക്കാം.

അതുകൊണ്ട്:

ഒരു വിശകലന ആവശ്യത്തിനായി പരിഷ്കരിച്ച നിലവിലെ മൂല്യം മറ്റെല്ലാ കണക്കുകൂട്ടൽ ഘട്ടങ്ങൾക്കും യാന്ത്രികമായി വീണ്ടും ഉപയോഗിക്കരുത്.

13. ഘടനാപരമായ ലോഡ് സൂപ്പർപോസിഷൻ പരിസ്ഥിതി ലോഡ് ജനറേഷന് തുല്യമല്ല.

ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനാ വിശകലനത്തിലെ ഒരു നിർണായക ആശയം ഇവ തമ്മിലുള്ള വ്യത്യാസമാണ്ലോഡ് ജനറേഷൻഒപ്പംഘടനാപരമായ പ്രതികരണ സൂപ്പർപോസിഷൻ.

ഉചിതമായ രേഖീയ ഘടനാപരമായ സാഹചര്യങ്ങളിൽ, ഘടനാപരമായ പ്രതികരണങ്ങൾ സൂപ്പർപോസ് ചെയ്യപ്പെട്ടേക്കാം.

എന്നിരുന്നാലും, ആ പ്രതികരണങ്ങൾ സൃഷ്ടിച്ച പാരിസ്ഥിതിക ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ശക്തികളെ എല്ലായ്പ്പോഴും സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കാനും പിന്നീട് രേഖീയമായി ചേർക്കാനും കഴിയുമെന്ന് ഇതിനർത്ഥമില്ല.

ഉദാഹരണത്തിന്:

തരംഗ പ്രവേഗം + വൈദ്യുത പ്രവേഗം → പ്രാദേശിക സംയോജിത പ്രവേഗം → ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം → ഘടനാപരമായ പ്രതികരണം

ഇതിൽ നിന്ന് അടിസ്ഥാനപരമായി വ്യത്യസ്തമാണ്:

തരംഗബലം + വൈദ്യുതധാരബലം → ഘടനാപരമായ പ്രതികരണം

ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം തന്നെ പ്രവേഗവുമായി ബന്ധപ്പെട്ട് രേഖീയമല്ലാത്തപ്പോൾ.

മോറിസൺ ഡ്രാഗ് ലോഡിംഗിന് ഈ വ്യത്യാസം വളരെ പ്രധാനമാണ്.

14. വേവ്-കറന്റ് ലോഡ് വിശകലനത്തിനുള്ള ഒരു പ്രായോഗിക വർക്ക്ഫ്ലോ

അതിനാൽ ഒരു പ്രായോഗിക എഞ്ചിനീയറിംഗ് വർക്ക്ഫ്ലോയെ ഇനിപ്പറയുന്ന രീതിയിൽ സംഗ്രഹിക്കാം:

ഘട്ടം 1 — ജലനിരപ്പ് സ്ഥാപിക്കുക

പ്രസക്തമായ നിശ്ചല ജല അല്ലെങ്കിൽ കൊടുങ്കാറ്റ് ജല റഫറൻസ് ലെവൽ നിർവചിക്കുകയും എല്ലാ ഉയരങ്ങളും ഒരേ ഡാറ്റ ഉപയോഗിക്കുന്നുണ്ടെന്ന് ഉറപ്പാക്കുകയും ചെയ്യുക.

ഘട്ടം 2 — തരംഗ പ്രതലം നിർവചിക്കുക

വിലയിരുത്തപ്പെടുന്ന സ്ഥലത്തും ഘട്ടത്തിലും തൽക്ഷണ തരംഗ ഉയരം നിർണ്ണയിക്കുക.

ഘട്ടം 3 — നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ മാപ്പ് ചെയ്യുക

ബാധകമായ കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ പരിവർത്തനം ഉപയോഗിച്ച് തൽക്ഷണ നനഞ്ഞ ഉയരത്തിന് അനുയോജ്യമായ കറന്റ് പ്രവേഗം നിർണ്ണയിക്കുക.

ഘട്ടം 4 — തരംഗ ചലനാത്മകത നിർണ്ണയിക്കുക

ഒരേ സ്ഥലത്തും ഘട്ടത്തിലും പ്രാദേശിക തരംഗ പ്രേരണ പ്രവേഗവും ത്വരണവും കണക്കാക്കുക.

ഘട്ടം 5 — തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ സംയോജിപ്പിക്കുക

സ്ഥിരമായ ഒരു കോർഡിനേറ്റ് സിസ്റ്റത്തിൽ വെക്റ്റർ സങ്കലനം നടത്തുക.

ഘട്ടം 6 — ആപേക്ഷിക ഒഴുക്ക് നിർണ്ണയിക്കുക

അംഗങ്ങളുടെ ഓറിയന്റേഷനും, ബാധകമാകുന്നിടത്ത്, ഘടനാപരമായ ചലനവും കണക്കിലെടുക്കുക.

ഘട്ടം 7 — ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം കണക്കാക്കുക

ഉചിതമായ മോറിസൺ അല്ലെങ്കിൽ മറ്റ് ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ഫോർമുലേഷൻ പ്രയോഗിക്കുക.

ഘട്ടം 8 — ദിശാസൂചന ഘടകങ്ങൾ പരിശോധിക്കുക

ഓരോ ഘടനാപരമായ അംഗത്തിനും ശരിയായ സാധാരണ, സ്പർശന പ്രവേഗ ഘടകങ്ങൾ ഉപയോഗിച്ചിട്ടുണ്ടോയെന്ന് പരിശോധിക്കുക.

ഘട്ടം 9 — SACS ഔട്ട്പുട്ട് അവലോകനം ചെയ്യുക

ലോഡ്-കേസ് നാമങ്ങളെ മാത്രം ആശ്രയിക്കുന്നതിനുപകരം അടിസ്ഥാന അനുമാനങ്ങളും ഔട്ട്പുട്ട് അളവുകളും പരിശോധിക്കുക.

ഘട്ടം 10 — ബാധകമായ മാനദണ്ഡമനുസരിച്ച് സാധൂകരിക്കുക

പ്രസക്തമായ API ആവശ്യകതകൾ, പ്രോജക്റ്റ് സ്പെസിഫിക്കേഷനുകൾ, സോഫ്റ്റ്‌വെയർ ഡോക്യുമെന്റേഷൻ, വിശകലന അനുമാനങ്ങൾ എന്നിവ അവലോകനം ചെയ്യുക.

15. പ്രധാന കാര്യങ്ങൾ

തരംഗ, വൈദ്യുത പ്രവാഹ ലോഡിംഗിന്റെ ശരിയായ ചികിത്സ അടിസ്ഥാനപരമായി ഒരുഒരു ഘടനാപരമായ-ലോഡ് പ്രശ്നമായി മാറുന്നതിന് മുമ്പ് ജല-ഗതികശാസ്ത്ര പ്രശ്നം.

പ്രധാന തത്വങ്ങൾ ഇവയാണ്:

• തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും വേഗത ഒരേ സ്ഥലത്തും സമയത്തും വിലയിരുത്തണം.
• റഫറൻസ് ജലനിരപ്പിൽ നിന്ന് തൽക്ഷണ സ്വതന്ത്ര ഉപരിതലം വ്യത്യാസപ്പെടുമ്പോൾ നിലവിലെ പ്രൊഫൈലുകൾ രൂപാന്തരപ്പെടുത്തേണ്ടി വന്നേക്കാം.
• കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് പ്രവേഗ സാമ്പിൾ സ്ഥാനം മാറ്റുന്നു; ഇത് കേവലം ഒരു ഏകീകൃത പ്രവേഗ ഗുണിതമല്ല.
• തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ വെക്റ്ററുകളായി സംയോജിപ്പിക്കണം.
• മോറിസൺ ഡ്രാഗിന് ഘടനാപരമായ അംഗത്തിന് സാധാരണമായ പ്രവേഗ ഘടകം പ്രധാനമാണ്.
• ഘടനാപരമായ ചലനം പ്രസക്തമാകുമ്പോൾ ജല-അംഗ പ്രവേഗത്തിന്റെ ആപേക്ഷികത പരിഗണിക്കണം.
• മോറിസൺ ഡ്രാഗ് U|U| യെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നതിനാൽ അത് രേഖീയമല്ല.
• തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും ഡ്രാഗുകൾ വെവ്വേറെ കണക്കാക്കി ഫലങ്ങൾ ചേർക്കുന്നത് സാധാരണയായി സംയോജിത പ്രവേഗത്തിൽ നിന്ന് ഡ്രാഗുകൾ കണക്കാക്കുന്നതിന് തുല്യമല്ല.
• മോറിസൺ ജഡത്വ പദത്തിന് പ്രത്യേക പരിഗണന ആവശ്യമാണ്, ലളിതമായ പ്രവേഗ-വർഗ്ഗ ഉദാഹരണത്തിലൂടെ ഇത് പ്രതിനിധീകരിക്കപ്പെടുന്നില്ല.
• പ്രത്യക്ഷ-കാലയളവ് കണക്കാക്കലിനായി ഉപയോഗിക്കുന്ന നിലവിലെ മൂല്യങ്ങൾ, മറ്റെവിടെയെങ്കിലും ഉപയോഗിക്കുന്ന തടഞ്ഞതോ അല്ലെങ്കിൽ പരിഷ്കരിച്ചതോ ആയ നിലവിലെ മൂല്യങ്ങളുമായി യാന്ത്രികമായി ആശയക്കുഴപ്പത്തിലാക്കരുത്.
• ഘടനാപരമായ പ്രതികരണ സൂപ്പർപോസിഷൻ എന്നത് പാരിസ്ഥിതിക ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ലോഡുകൾ എല്ലായ്പ്പോഴും സ്വതന്ത്രമായി സൃഷ്ടിക്കാമെന്നും രേഖീയമായി ചേർക്കാമെന്നും സൂചിപ്പിക്കുന്നില്ല.
• ഒരു തരംഗ-നിലവിലെ വിശകലനത്തിന്റെ ഭൗതിക കൃത്യത പരിശോധിക്കാൻ SACS ലോഡ്-കേസ് നാമങ്ങൾ മാത്രം പര്യാപ്തമല്ല.

തീരുമാനം

തരംഗ-പ്രവാഹ ലോഡ് സംയോജനത്തിലെ പ്രധാന പ്രശ്നം രണ്ട് ബലങ്ങൾ ചേർക്കാൻ കഴിയുമോ എന്നതല്ല.

കൂടുതൽ അടിസ്ഥാനപരമായ ചോദ്യം ഇതാണ്:

ഘടനാപരമായ അംഗത്തിന് ചുറ്റും വെള്ളം ഒരേ സ്ഥാനത്തും ഒരേ തൽക്ഷണത്തിലും എങ്ങനെയാണ് സഞ്ചരിക്കുന്നത്?

കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് നിർണ്ണയിക്കുന്നുനിലവിലെ പ്രവേഗം എവിടെയാണ് ലഭിക്കേണ്ടത്.

വെക്റ്റർ സംയോജനം നിർണ്ണയിക്കുന്നുതരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ എങ്ങനെ പ്രതിപ്രവർത്തിക്കുന്നു.

മോറിസൺ സമവാക്യം നിർണ്ണയിക്കുന്നുതത്ഫലമായുണ്ടാകുന്ന ജലചലനം എങ്ങനെയാണ് ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലമായി പരിവർത്തനം ചെയ്യപ്പെടുന്നത്.

ഈ ഘട്ടങ്ങൾ ഭൗതികമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു, പൊതുവേ, സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കിയ രണ്ട് പാരിസ്ഥിതിക ലോഡ് ഫലങ്ങൾ ചേർത്തുകൊണ്ട് മാറ്റിസ്ഥാപിക്കാൻ കഴിയില്ല.

വിശ്വസനീയമായ ഓഫ്‌ഷോർ ഘടനാ വിശകലനത്തിനായി, എഞ്ചിനീയർമാർ പൂർണ്ണ ശൃംഖല അവലോകനം ചെയ്യണം:

ജലനിരപ്പ് → കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ → വേവ് കിനിമാറ്റിക്സ് → വേവ്-വൈദ്യുത പ്രവേഗ സംയോജനം → ആപേക്ഷിക അംഗ പ്രവേഗം → ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലം → ഘടനാപരമായ പ്രതികരണം

സംയോജിത തരംഗ, വൈദ്യുത ലോഡിംഗിന് വിധേയമാകുന്ന ഓഫ്‌ഷോർ ട്യൂബുലാർ ഘടനകളെ വിശകലനം ചെയ്യുന്നതിന് ഈ സമീപനം കൂടുതൽ ഭൗതികമായി സ്ഥിരതയുള്ള അടിസ്ഥാനം നൽകുന്നു.

പതിവ് ചോദ്യങ്ങൾ

തരംഗ, വൈദ്യുത പ്രവാഹ ലോഡുകൾ ഒരുമിച്ച് ചേർക്കാൻ കഴിയുമോ?

എല്ലാ സാഹചര്യങ്ങളിലും അല്ല. മോറിസൺ ഡ്രാഗ് ലോഡിംഗിന്, ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ഡ്രാഗ് കണക്കാക്കുന്നതിന് മുമ്പ് തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങൾ സാധാരണയായി സംയോജിപ്പിക്കണം, കാരണം ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് പ്രവേഗത്തെ രേഖീയമല്ലാത്ത രീതിയിൽ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു.

നിലവിലെ പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് എന്താണ്?

കറന്റ് പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് എന്നത് തിരമാലകൾ കാരണം സ്വതന്ത്ര-ഉപരിതല ഉയരം മാറുമ്പോൾ യഥാർത്ഥ കറന്റ് പ്രവേഗ പ്രൊഫൈൽ തൽക്ഷണ നനഞ്ഞ ജല നിരയിലേക്ക് മാപ്പ് ചെയ്യുന്ന ഒരു രീതിയാണ്.

കറന്റ് സ്ട്രെച്ചിംഗ് എന്നാൽ പ്രവേഗത്തെ ഒരു സ്കെയിൽ ഘടകം കൊണ്ട് ഗുണിക്കുന്നതിനാണോ അർത്ഥമാക്കുന്നത്?

ഇല്ല. പൊതുവേ, വലിച്ചുനീട്ടൽ യഥാർത്ഥ പ്രൊഫൈലിൽ നിന്ന് നിലവിലെ വേഗത ലഭിക്കുന്ന ഉയരത്തെ മാറ്റുന്നു. ഓരോ വേഗതയെയും ഒരു പൊതു ഘടകം കൊണ്ട് ഗുണിക്കുന്നതായി ഇതിനെ വ്യാഖ്യാനിക്കരുത്.

വേവ് കൈനെമാറ്റിക്സും കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗും തമ്മിലുള്ള വ്യത്യാസം എന്താണ്?

തരംഗ ചലനവുമായി ബന്ധപ്പെട്ട പ്രവേഗവും ത്വരണവും തരംഗ ചലനശാസ്ത്രം വിവരിക്കുന്നു. തൽക്ഷണ ജല നിരയ്ക്കുള്ളിൽ ഒരു നിർദ്ദിഷ്ട വൈദ്യുത പ്രൊഫൈൽ എങ്ങനെ പ്രതിനിധീകരിക്കപ്പെടുന്നുവെന്ന് കറന്റ്-പ്രൊഫൈൽ സ്ട്രെച്ചിംഗ് പരിഷ്കരിക്കുന്നു. അവ വ്യത്യസ്ത ഭൗതിക പ്രക്രിയകളുമായി ബന്ധപ്പെട്ടിരിക്കുന്നു.

തരംഗവും വൈദ്യുതധാരയും സംയോജിപ്പിക്കുമ്പോൾ മോറിസൺ ഡ്രാഗ് ഫോഴ്‌സ് ഗണ്യമായി മാറുന്നത് എന്തുകൊണ്ട്?

കാരണം ഡ്രാഗ് ടേം U|U| ലൂടെയുള്ള ചിഹ്നിത ആപേക്ഷിക പ്രവേഗത്തെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. അതിനാൽ, സംയോജിത പ്രവേഗത്തിന് തരംഗ, വൈദ്യുത പ്രവാഹ ഡ്രാഗ് ബലങ്ങൾ സ്വതന്ത്രമായി കണക്കാക്കുമ്പോൾ ഇല്ലാത്ത ക്രോസ് ടേമുകൾ സൃഷ്ടിക്കാൻ കഴിയും.

തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും ദിശ പ്രധാനമാണോ?

അതെ. തരംഗത്തിന്റെയും വൈദ്യുതധാരയുടെയും പ്രവേഗങ്ങളെ വെക്റ്ററുകളായി കണക്കാക്കണം. അവയുടെ ആപേക്ഷിക ദിശ ഫലമായുണ്ടാകുന്ന പ്രവേഗത്തെയും അതുവഴി ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലത്തെയും ബാധിക്കുന്നു.

ഓരോ ഘടനാപരമായ അംഗത്തിനും മൊത്തം ജല പ്രവേഗം ഉപയോഗിക്കണോ?

നിർബന്ധമില്ല. നേർത്ത ട്യൂബുലാർ അംഗങ്ങൾക്ക്, അംഗത്തിന് സാധാരണമായ പ്രവേഗ ഘടകം തിരശ്ചീന ഡ്രാഗിന് പ്രത്യേകിച്ചും പ്രസക്തമാണ്. അതിനാൽ അംഗ ഓറിയന്റേഷൻ പരിഗണിക്കണം.

SACS-ന് തരംഗ, വൈദ്യുത പ്രതിപ്രവർത്തനം സ്വയമേവ കൈകാര്യം ചെയ്യാൻ കഴിയുമോ?

കൃത്യമായ ചികിത്സ SACS പതിപ്പ്, വിശകലന ക്രമീകരണങ്ങൾ, ഇൻപുട്ട് നിർവചനങ്ങൾ, തിരഞ്ഞെടുത്ത രീതിശാസ്ത്രം എന്നിവയെ ആശ്രയിച്ചിരിക്കുന്നു. ഒരു ലോഡ് കേസിന്റെ പേരിൽ മാത്രം ആശ്രയിക്കുന്നതിനുപകരം എഞ്ചിനീയർമാർ പ്രസക്തമായ സോഫ്റ്റ്‌വെയർ ഡോക്യുമെന്റേഷനും ഔട്ട്‌പുട്ടും പരിശോധിക്കണം.

തരംഗ-കറന്റ് ലോഡ് സംയോജനവും ഘടനാപരമായ ലോഡ് സൂപ്പർപോസിഷനും ഒന്നാണോ?

ഇല്ല. ഉചിതമായ രേഖീയ അനുമാനങ്ങൾക്ക് കീഴിൽ ഘടനാപരമായ പ്രതികരണം സൂപ്പർപോസ് ചെയ്‌തേക്കാം, പക്ഷേ ഹൈഡ്രോഡൈനാമിക് ബലപ്രയോഗം രേഖീയമല്ലാത്തതാകാം. അതിനാൽ, പരിസ്ഥിതി ലോഡ് ജനറേഷനും ഘടനാപരമായ പ്രതികരണ സൂപ്പർപോസിഷനും വ്യത്യസ്ത ആശയങ്ങളായി കണക്കാക്കണം.